관련 기준: KDS 14 20 54 : 2021 콘크리트용 앵커설계기준 / KDS 14 20 00 : 2021 콘크리트구조 설계기준 해설 (강도설계법, 한국콘크리트학회)
18.1.1 앵커의 종류
(1) 선설치앵커 (cast-in-place anchor)
- 헤드볼트 (Headed Bolt): 헤드가 있는 볼트로 너트를 사용하여 접합
- L-볼트 / J-볼트 (갈고리볼트): L자 또는 J자 형태의 갈고리 볼트
- 헤드스터드 (Welded Headed Stud): 용접을 사용하여 접합 (볼트와 달리 너트 불필요)
- 전단연결재(shear connector)로도 사용됨
※ 볼트는 너트를 사용하여 접합하는 데 비해, 스터드는 용접을 사용하여 접합한다.
(2) 후설치앵커 (post-installed anchor)
- 기계적 앵커: 확장앵커, 언더컷앵커, 케미컬 앵커
- 부착식 앵커
18.1.2 강도산정 방법: 45° 원추방법 vs CCD 방법
(1) ACI
- ACI 318 (Structural Building Code)이 중심이 되어 설계법 개발
- ACI 349 (원자력 안전관련 콘크리트 구조물)
- ACI 355 (콘크리트용 앵커) 가 지원
(2) 45° 원추(45-Degree Cone) 방법
기존 설계법 — 수평 투영면적 산정이 어렵다는 단점이 있음
(3) CCD (Concrete Capacity Design) 방법
현재 설계법. 관련 기준:
- ACI 318-19 Chapter 17 (Anchoring to concrete)
- ACI 349-13 Appendix D (Anchoring to concrete)
- KDS 14 20 54 콘크리트용 앵커 설계기준
(4) 적용 범위
- 적용 앵커: 선설치 앵커 + 후설치 기계적 앵커
- 콘크리트 강도: 선설치 앵커 70MPa, 후설치 앵커 55MPa
- 지진하중 시 강도의 75% 적용
- 소성힌지영역 적용 불가 — 적용 가능 균열폭 0.3~0.5mm 초과하기 때문
- 제외 하중: 고주파 피로 하중, 충격 하중
(5) 45° 원추방법 vs CCD 방법 비교
→ 상세 비교 페이지 (C18_CCD.html)
45° 원추방법:
\[ P_c = 0.33\sqrt{f_{ck}} \, A_c = 0.33\sqrt{f_{ck}} \, \pi h_{ef}(h_{ef} + d_u) \]
CCD 방법:
\[ P_c = k_c \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5} \]
18.1.3 앵커 설계의 기본개념
(1) 인장에 대한 기본 설계 조건
\[ \phi N_n \geq N_{ua} \]
\[ \phi N_n = \min\!\left[\phi N_{sa},\; \phi n N_{pn},\; \phi N_{sb}(\phi N_{sbg}),\; \phi N_{cb}(\phi N_{cbg})\right] \]
- \(N_{sa}\): 인장을 받는 단일 앵커 또는 앵커 그룹에서 개별 앵커의 공칭강재강도 (steel failure)
- \(N_{pn}\): 인장을 받는 단일 앵커의 공칭뽑힘강도 (pull-out)
- \(N_{sb}\): 단일 앵커의 공칭측면파열강도 (side-face blowout)
- \(N_{sbg}\): 앵커 그룹의 공칭측면파열강도
- \(N_{cb}\): 인장을 받는 단일 앵커의 공칭콘크리트 브레이크아웃강도 (concrete breakout)
- \(N_{cbg}\): 인장을 받는 앵커 그룹의 공칭콘크리트 브레이크아웃강도
(2) 전단에 대한 기본 설계 조건
\[ \phi V_n \geq V_{ua} \]
\[ \phi V_n = \min\!\left[\phi V_{sa},\; \phi V_{cb}(\phi V_{cbg}),\; \phi V_{cp}(\phi V_{cpg})\right] \]
- \(V_{sa}\): 전단을 받는 단일 앵커 또는 앵커 그룹의 개별 앵커에서 강재강도가 지배하는 경우의 공칭전단강도 (steel failure)
- \(V_{cb}\): 전단을 받는 단일 앵커의 공칭콘크리트 브레이크아웃강도 (concrete breakout)
- \(V_{cbg}\): 전단을 받는 앵커 그룹의 공칭콘크리트 브레이크아웃강도
- \(V_{cp}\): 단일 앵커의 공칭콘크리트 프라이아웃강도 (concrete pryout)
- \(V_{cpg}\): 앵커 그룹의 공칭콘크리트 프라이아웃강도
(3) 지진하중 고려 시
- 소성힌지구간 제외
- 콘크리트 관련 파괴에 대해: \(0.75\phi N_n\), \(0.75\phi V_n\) 적용
(4) 공칭강도 (Nominal Strength)
- 설계 모델(설계식)에 의한 계산
- 실험결과의 제5백분위수(5% fractile): 실제 강도가 공칭강도를 초과할 확률 95%에 대한 90%의 신뢰도
(5) 강도감소계수 (\(\phi\))
1) 강재 요소의 강도에 의해 지배되는 앵커
| 구분 | 연성 강재 | 취성 강재 |
|---|
| 인장력 | 0.75 | 0.65 |
| 전단력 | 0.65 | 0.60 |
※ 연성 강재요소: 인장시험 결과 연신율 14% 이상이고, 단면적 감소 30% 이상
2) 콘크리트 관련 파괴, 뽑힘, 부착 강도에 의해 지배되는 앵커
| 구분 | 조건 A | 조건 B |
|---|
| i) 전단력 | 0.75 | 0.70 |
| ii) 인장력 | 선설치 헤드스터드, 헤드볼트, 갈고리볼트 | 0.75 |
| 후설치 앵커 | 범주 1(낮은 설치 민감도와 높은 신뢰도) | 0.65 | 0.65 |
| 범주 2(중간 설치 민감도와 중간 신뢰도) | 0.65 | 0.55 |
| 범주 3(높은 설치 민감도와 낮은 신뢰도) | 0.55 | 0.45 |
- 조건 A: 뽑힘강도와 프라이아웃강도를 제외하고 보조철근이 배근된 경우
- 조건 B: 보조철근이 없거나, 뽑힘강도 또는 프라이아웃강도가 지배적인 경우
18.1.4 인장하중에 대한 설계
인장파괴 모드: (a) 강재파괴, (b) 뽑힘, (c) 콘크리트 브레이크아웃(쪼갬파괴 포함), (d) 측면파열, (e) 콘크리트 쪼갬, (f) 부착파괴
(1) 강재강도 (Steel strength in tension)
\[ N_{sa} = n \cdot A_{se} \cdot f_{uta} \]
여기서
\( n \): 한 그룹의 앵커 수
\( f_{uta} \leq \min[1.9f_y,\; 860 \text{ MPa}] \)
\( A_{se} = \dfrac{\pi}{4}\!\left(d_0 - \dfrac{0.9743}{n_t}\right)^2 \), \( \quad n_t \): mm당 나사산 수
Q1) \(f_{uta}\) vs \(f_y\)? — \(f_{uta}\)는 극한인장강도, \(f_y\)는 항복강도
Q2) \(1.9f_y\)? — 앵커의 인장파단강도 상한치 (과도한 파단강도 방지)
(2) 콘크리트 브레이크아웃강도 (Concrete breakout strength)
1) 단일앵커
\[ N_{cb} = \frac{A_{N_c}}{A_{N_{co}}} \psi_{ed,N} \cdot \psi_{c,N} \cdot \psi_{cp,N} \cdot N_b \]
- \(A_{N_c}\): 인장강도 산정을 위한 단일 앵커 또는 앵커 그룹의 콘크리트 브레이크아웃파괴면 투영면적 (mm²)
- \(A_{N_{co}}\): 연단거리 또는 간격에 제한을 받지 않는 경우, 인장강도 산정을 위한 단일 앵커의 투영면적 (mm²), \( A_{N_{co}} = 9h_{ef}^2 \)
- \(\psi_{ed,N}\): 연단거리 영향에 따른 수정계수 (edge)
- \(\psi_{c,N}\): 균열 유무에 따른 수정계수 (cracking)
- \(\psi_{cp,N}\): 설치 시 쪼갬인장응력을 고려한 수정계수 (splitting, 후설치앵커 적용)
- \(N_b\): 균열 콘크리트에서 인장을 받는 단일 앵커의 기본 콘크리트 브레이크아웃강도
\[ N_b = k_c \sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{1.5} \]
선설치 앵커: \(k_c = 10\), 후설치 앵커: \(k_c = 7\)
\[ N_b = 3.9\sqrt{f_{ck}} \, h_{ef}^{5/3} \quad \text{(선설치 헤드스터드, 헤드볼트, } 280\text{mm} \leq h_{ef} < 635\text{mm)} \]
2) 앵커 그룹
\[ N_{cbg} = \frac{A_{N_c}}{A_{N_{co}}} \psi_{ec,N} \cdot \psi_{ed,N} \cdot \psi_{c,N} \cdot \psi_{cp,N} \cdot N_b \]
- \(\psi_{ec,N}\): 앵커가 편심하중을 받는 경우의 수정계수 (eccentric load)
\(\displaystyle \psi_{ec,N} = \frac{1}{1 + \frac{2e'_N}{3h_{ef}}} \leq 1.0\)
[참조 1] \(A_{N_c}\)와 \(A_{N_{co}}\)의 산정
- \(A_{N_{co}} = 9h_{ef}^2\) (제한 없는 경우 단일앵커 기준면적)
- \(c_{a1} < 1.5h_{ef}\)인 경우: \(A_{N_c} = (c_{a1}+1.5h_{ef})(2\times1.5h_{ef})\)
- 앵커가 3개 이상 가장자리에서 \(1.5h_{ef}\) 이내에 배치된 경우: \(h'_{ef}\)로 조정
\( h'_{ef} = \max[c_{a,\max}/1.5,\; s/3] \)
[참조 3] 수정계수
1) 편심하중, \(\psi_{ec,N}\)
\[ \psi_{ec,N} = \frac{1}{1 + \dfrac{2e'_N}{3h_{ef}}} \leq 1.0 \]
2) 연단거리 영향, \(\psi_{ed,N}\)
\( \psi_{ed,N} = 1.0 \quad \text{if } c_{a,\min} \geq 1.5h_{ef} \)
\( \psi_{ed,N} = 0.7 + 0.3\dfrac{c_{a,\min}}{1.5h_{ef}} \quad \text{if } c_{a,\min} < 1.5h_{ef} \)
3) 균열영향, \(\psi_{c,N}\)
- 기본 콘크리트 브레이크아웃강도 \(N_b\)는 0.3~0.5mm 균열이 발생된 단면 기준
- 비균열 단면(\(f_t < f_r\)) → 강도 증가 반영:
- \(\psi_{c,N} = 1.25\) : 선설치 앵커
- \(\psi_{c,N} = 1.4\) : 후설치 앵커
- 균열 단면: \(\psi_{c,N} = 1.0\)
4) 쪼개짐, \(\psi_{cp,N}\) (후설치 앵커)
\( \psi_{cp,N} = 1.0 \quad \text{if } c_{a,\min} \geq c_{ac} \)
\( \psi_{cp,N} = \dfrac{c_{a,\min}}{c_{ac}} \geq \dfrac{1.5h_{ef}}{c_{ac}} \quad \text{if } c_{a,\min} < c_{ac} \)
여기서 \(c_{ac} = 2.5h_{ef}\) (언더컷 앵커), \(c_{ac} = 4.0h_{ef}\) (비틀림/변위제어 앵커)
[참조 4] 앵커철근
- 앵커철근이 파괴면에 적절히 배치·정착된 경우, 앵커철근 강도가 콘크리트 브레이크아웃강도를 대신할 수 있다.
- 앵커철근의 강도감소계수 = 0.75
- ACI에 근거한 적절한 배치: \(0.5h_{ef}\) 이내 철근만 유효
- 일반적으로 선설치 앵커에 적용
(3) 뽑힘강도 (Pull-out strength)
\[ N_{pn} = \psi_{c,P} \cdot N_p \]
단일 스터드 또는 볼트: \( N_p = 8 A_{brg} f_{ck} \) (여기서 \(A_{brg}\) = 볼트의 헤드지압면적)
갈고리 모양 단일 볼트: \( N_p = 0.9 f_{ck} e_h d_0 \), 여기서 \(3d_0 \leq e_h \leq 4.5d_0\)
후설치 확장앵커, 언더컷 앵커: 제5백분위수
\(\psi_{c,P} = 1.4\) : 비균열(\(f_t < f_r\))
\(\psi_{c,P} = 1.0\) : 균열
(4) 콘크리트 측면파열강도
묻힘깊이가 크면서 가장자리에 설치된 인장 앵커 (\(c_{a1} < 0.4h_{ef}\))
1) 단일앵커 (\(c_{a1} < 0.4h_{ef}\)):
\[ N_{sb} = 13 c_{a1} \sqrt{A_{brg}} \sqrt{f_{ck}} \]
만약 \(c_{a2} \leq 3c_{a1}\)이면: \(\dfrac{1 + c_{a2}/c_{a1}}{4} \times N_{sb}\)
2) 앵커그룹 (\(c_{a1} < 0.4h_{ef},\; s < 6c_{a1}\)):
\[ N_{sbg} = \left(1 + \frac{s}{6c_{a1}}\right) N_{sb} \]
18.1.5 전단하중에 대한 설계
KDS 14 20 54 콘크리트용 앵커 설계기준 4.1 설계 일반(2016)
③ 콘크리트 파괴와 관련된 앵커의 설계강도는 0.75φNn과 0.75φVn을 사용한다.
여기서, φ는 4.2(6)에 따라, Nn과 Vn은 4.3.2, 4.3.3, 4.3.4, 4.4.2, 4.4.3에 따라 결정되며,
비균열 콘크리트로 확인되지 않은 경우에는 균열 콘크리트 상태로 가정한다.
KDS 14 20 54 4.1 설계 일반(2021) ⑤ 전단력 요구사항
라. 4.4.2(9)에 따라 앵커철근이 사용된 경우, 4.4.2(9)에 제시된 것 이상으로 설계전단강도를 감소시키지 않아도 된다.
전단파괴 모드: (a) 강재파괴, (b) 콘크리트 프라이아웃, (c) 콘크리트 브레이크아웃
(1) 강재강도 (Steel strength in shear)
1) 헤드스터드
\[ V_{sa} = n \cdot A_{se} \cdot f_{uta} \]
2) 헤드볼트, 갈고리볼트, 슬리브가 전단파괴면까지 연결되지 않은 후설치 앵커
\[ V_{sa} = n \cdot 0.6 A_{se} \cdot f_{uta} \]
여기서 \(f_{uta} \leq \min[1.9f_y,\; 860\text{ MPa}]\)
(2) 콘크리트 브레이크아웃강도 (가장자리에 수직방향인 전단력)
1) 단일앵커
\[ V_{cb} = \frac{A_{V_c}}{A_{V_{co}}} \psi_{ed,V} \cdot \psi_{c,V} \cdot V_b \]
\[ V_b = 0.6\!\left(\frac{l_e}{d_0}\right)^{0.2} \!\sqrt{d_0}\,\sqrt{f'_c}\; c_{a1}^{1.5} \]
\( l_e = h_{ef} \): 단일 관을 가지는 후설치 헤드스터드
\( l_e = 2d_0 \): 비틀림제어 확장앵커
2) 앵커 그룹
\[ V_{cbg} = \frac{A_{V_c}}{A_{V_{co}}} \psi_{ec,V} \cdot \psi_{ed,V} \cdot \psi_{c,V} \cdot V_b \]
[참조 1] \(A_{V_c}\)와 \(A_{V_{co}}\)의 산정
- 단일앵커 기준면적: \(A_{V_{co}} = 2(1.5c_{a1})(1.5c_{a1}) = 4.5c_{a1}^2\)
- 앵커 배치에 따른 경우 분류:
- [Case 1] \(s \geq c_{a1,1}\): 전단력의 반을 전면 앵커가 저항 → \(c_{a1} = c_{a1,1}\) 사용
- [Case 2] \(s \geq c_{a1,1}\): 전단력을 모두 후면 앵커가 저항 → \(c_{a1} = c_{a1,2}\) 사용
※ 앵커가 플레이트에 용접된 경우 간격 s와 무관하게 적용
- [Case 3] \(s < c_{a1,1}\): 전단력 전부를 전면 앵커가 저항 (플레이트 용접 시 미적용)
[참조 2] 수정계수 (전단)
1) 편심하중, \(\psi_{ec,V}\)
\[ \psi_{ec,V} = \frac{1}{1 + \dfrac{2e'_V}{3c_{a1}}} \leq 1.0 \]
2) 연단거리 영향, \(\psi_{ed,V}\)
\( \psi_{ed,V} = 1.0 \quad c_{a2} \geq 1.5c_{a1} \)
\( \psi_{ed,V} = 0.7 + 0.3\dfrac{c_{a2}}{1.5c_{a1}} \quad c_{a2} < 1.5c_{a1} \)
3개 이상 가장자리 영향 시: \(c_{a1} = \max[c_{a,\max}/1.5,\; h/1.5,\; s/3]\)
3) 균열영향, \(\psi_{c,V}\)
- 비균열 단면: \(\psi_{c,V} = 1.4\)
- 균열 단면:
- \(\psi_{c,V} = 1.0\): 보조철근이 없거나 D13 미만의 가장자리 보강근 배근
- \(\psi_{c,V} = 1.2\): 앵커와 가장자리 사이에 D13 이상 보조철근 배근
- \(\psi_{c,V} = 1.4\): D13 이상 보조철근 + 스터럽 간격 ≤ 100mm
[참조 3] 가장자리에 평행한 방향인 전단력
수직의 2배로 한다: \(V_\parallel = 2V_\perp\)
[참조 4] 앵커철근 (전단)
- 앵커철근이 파괴면에 적절히 배치·정착된 경우, 앵커철근 강도가 콘크리트 브레이크아웃강도를 대신할 수 있다. (강도감소계수 = 0.75)
- ACI에 근거한 적절한 배치: \(0.5c_{a1}\)과 \(0.3c_{a2}\) 중 작은 값 이내 철근만 유효, 19mm 이하 철근 사용
(3) 프라이아웃강도 (Concrete pryout strength)
1) 단일앵커
\[ V_{cp} = k_{cp} \cdot N_{cb} \]
\( k_{cp} = 1.0 \quad h_{ef} < 65\text{ mm} \)
\( k_{cp} = 2.0 \quad h_{ef} \geq 65\text{ mm} \)
2) 앵커 그룹
\[ V_{cpg} = k_{cp} \cdot N_{cbg} \]
18.1.6 인장-전단 상호작용에 대한 설계
상호작용 검토 조건:
\(\dfrac{V_{ua}}{\phi V_n} \leq 0.2\)이면: 전체 인장강도 유효
\(\dfrac{N_{ua}}{\phi N_n} \leq 0.2\)이면: 전체 전단강도 유효
그 외의 경우:
\[ \left[\frac{N_{ua}}{\phi N_n}\right]^{5/3} + \left[\frac{V_{ua}}{\phi V_n}\right]^{5/3} \leq 1 \]
또는 간편식:
\[ \frac{N_{ua}}{\phi N_n} + \frac{V_{ua}}{\phi V_n} \leq 1.2 \]
18.1.7 쪼갬파괴를 방지하기 위한 규정
18.1.8 지진하중 고려 사항
(1) 대상
지진구역 II 내진특등급, 지진구역 I 내진 I 등급 및 내진특등급
(2) 적용 불가 구간
소성힌지영역 적용 불가 — 적용 가능 균열폭 0.3~0.5mm 초과하기 때문
(3) 적용 예외
지진력에 의한 앵커 하중이 총하중의 20% 이하의 경우 내진설계 미적용
(4) 내진설계법
- 방법 1) 앵커연성거동 설계: \((1.2 \times \text{강재공칭강도}) \leq \text{콘크리트지배공칭강도}\) (단, 부속물은 탄성거동)
- 방법 2) 부속물의 연성거동 설계: 초과강도 및 변형경화를 고려한 부속물의 항복메커니즘에 의한 지진력
- 방법 3) 탄성 설계: (반응수정계수 미적용) 탄성해석의 지진력
- 방법 4): 부속물의 초과강도계수, 반응수정계수를 고려한 설계지진하중이 포함된 하중조합에 대해 설계 (방법 2·3·4에서 앵커강재파괴강도 외에 추가 감소계수 0.75 적용)
(5) 방법 1)의 추가 요구사항
- 충분한 변형을 위한 늘임길이: 앵커지름의 8배 이상
- 철근을 앵커로 사용할 경우: SD300, SD400S 만 적용 가능 (앵커철근도 동일)
18.2.2 앵커의 파괴형상
전단력에 의한 받침 앵커부 파괴유형 (출처: 한국콘크리트학회, KDS 14 20 00 해설, 2021)
- (a) 콘크리트 프라이아웃
- (b) 콘크리트 브레이크아웃
- (c) 앵커 강재파괴
18.2.3 국토안전관리원 (KALIS)
국토안전관리원, 기존 시설물(교량) 내진성능평가요령, 2019.10.
교량받침의 내진성능평가는 1) 받침본체 및 2) 앵커부로 구분하여 평가
(1) 받침본체
1) 공급역량
\[ F_{B,C} = f_B \times n_B \]
\(f_B\): 받침 1개의 횡방향 저항용량, \(n_B\): 평가지진하중의 방향에 따라 저항하는 받침개수
2) 소요역량
\[ F_{B,D} = \min(F_n,\; [V_E]_{COMB,TOP}) \]
\(F_n\): 교각의 단면강도(kN), \([V_E]_{COMB,TOP}\): 지진 시 교각상부의 조합탄성전단력(kN)
3) 내진성능평가
만족: \(\dfrac{F_{B,C}^L}{F_{B,D}^L} \geq 1.0\) and \(\dfrac{F_{B,C}^T}{F_{B,D}^T} \geq 1.0\)
불만족: \(\dfrac{F_{B,C}^L}{F_{B,D}^L} < 1.0\) or \(\dfrac{F_{B,C}^T}{F_{B,D}^T} < 1.0\)
(2) 앵커부
1) 공급역량
\[ F_{A,C} = \min(V_{sa},\; V_{cbg},\; V_{cpg}) \]
(파괴모드별 전단력에 저항하는 받침의 개수가 다른 경우는 각각에 대해 검토)
2) 소요역량: \(F_{A,D} = F_{B,D}\)
3) 내진성능평가
만족: \(\dfrac{F_{A,C}^L}{F_{A,D}^L} \geq 1.0\) and \(\dfrac{F_{A,C}^T}{F_{A,D}^T} \geq 1.0\)
※ 교량받침 앵커 평가 시 주요 사항
- 교량받침의 경우, 앵커의 전단파괴만 고려 (받침 높이가 낮아 지진하중으로 인한 인장력은 전단력에 비해 상대적으로 작기 때문에 인장파괴는 발생하지 않는 것으로 가정)
- 앵커부 전단강도: 앵커의 강재강도, 브레이크아웃강도, 프라이아웃강도 중 가장 작은 값 적용
- 콘크리트 파괴강도가 부족한 경우, 앵커철근이 파괴면을 기준으로 양쪽으로 적절히 정착되어 있으면 앵커철근 강도 적용 가능 (강도감소계수 \(\phi = 1.0\) 적용)
- 전단에 대해 유효한 앵커철근: \(0.5c_{a1}\)과 \(0.3c_{a2}\) 중 작은 값 이내, 지름 19mm 이하 철근
18.2.3 한국도로공사
한국도로공사, 교량 내진성능평가 지침, 2022.01.
(1) 개정 배경
2021년 현재 받침 앵커 성능 평가 시 고정하중의 영향을 고려하지 못하여 받침부의 성능을 과소평가하는 성능평가식을 적용함으로써 불필요한 보강을 실시하고 있음
(2) 주요 내용
고정하중에 의하여 받침에 작용하는 다음 2가지 압축력의 영향을 고려함:
(3) 강도
1) 강재강도 — 지진 수평력을 받는 받침 앵커의 보유성능 평가 시 마찰력의 영향을 고려
\[ V_{sa} = \max[V_{sa0},\; \mu_D D] \]
\(\mu_D\): 받침 하부판과 무수축 모르타르 사이의 마찰계수 (= 0.45)
\(D\): 고정하중에 의하여 받침에 작용하는 압축력
정밀지진해석을 하지 않은 경우: 고정하중에 연직지진하중 효과(= 0.12D)를 뺀 0.88D 적용
※ 연직지진하중 효과: 수직방향 지진 세기는 수평방향의 0.77 적용 (KDS 24 17 11, 4.1.1.1)
2) 콘크리트 파괴강도 — 후열 앵커에 지진에 의한 수평력 전체(V)가 작용한다고 간주하고 평가
\[ V_{cbg} = V_{cbg0} + 0.6D \leq 1.6 V_{cbg0} \]
3) 콘크리트 프라이아웃강도
받침에 고정하중에 의한 압축력이 작용하는 경우 콘크리트 프라이아웃 파괴는 고려하지 않음
(4) 기대효과
지진안전성을 확보하면서 내진 보강 비용 절감